内容 简介 ：一、雷击点电压的计算，系假设数值和形状都保持不变的雷电流通过与该点连接的全部阻抗，例如通过杆塔、杆塔的接地装置以及通向相邻杆塔的避雷线等。雷击导线或避雷线档距**，其电位的计算系假设雷击瞬间电流幅值减...
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一、雷击点电压的计算，系假设数值和形状都保持不变的雷电流通过与该点连接的全部阻抗，例如通过杆塔、杆塔的接地装置以及通向相邻杆塔的避雷线等。雷击导线或避雷线档距**，其电位的计算系假设雷击瞬间电流幅值减小为雷电流幅值的二分之一。然后由于来自相邻汗塔的电波反射，使电流增大。同时假设避雷线或导线上的电波经过雷击点时，没有任何反射。
在耐雷水平计算中，波阻段也可以用集中电感代替，这与用多次反射法算得的结果相近。
二、雷击杆塔时，单根导线和避雷线的波阻取400欧，两根避雷线的波阻取250欧。这些数字是当杆塔上导线和避雷线的位置在标准情况下取得的，同时假设由于电晕的作用，波阻降低20-'30%。不需要在各种情况下单独确定这几数字。雷击杆塔时，导线和避雷线的电位较低，电晕作用较小，波的传播速度等于光速。
雷击避雷线档距中间时的电位，比雷击杆塔时高得多，电晕作用较大，在计算中取避雷线的波阻等于350欧，计算用电波传播的相速取光速的75%,
导线和避雷线间的辆合系数因电晕效应而增大，可按下式计算:k=k, k;式中希.—导线和避雷线间的几何祸合系数，决定于导线和避雷线的几何尺寸及其排列位置。
雷直击塔顶时，校正系数k1可取附表1所列数值。
三、雷击杆塔时，不*有雷电流通过杆塔并在杆塔顶产生电位U 'd，同时，空中迅速变化的电磁场还在导线上感应一相反符号的感应过电压。，。在无避雷线时，对一般高度的线路，感应过电压的*大值可按下式计算:
对留电波波形的影晌
变电所一般用避雷线保护送电线路的进线段，以限制进入变电所的雷电波的幅值和陡度。降低电波的陡度，主要依靠电晕效应使波头拉长，从而允许增大阀型避雷器与变压器及电器等被保护设备间的*大电气距离。
雷电波因电晕效应变形后，波头的长度可按下式计算.
绕击率的确定
线路运行经验、现场实侧和模拟试验均证明，雷电绕过避雷线直击导线的概率与避雷线对边导线的保护角、杆塔高度以及线路经过地区的地形、地貌、地质条件有关。平原和山区线路的绕击率与保护角和杆塔高度的关系曲线,建弧率的确定绝缘子申和空气间凉在冲击闪络之后，转变为稳定的工频电弧的概率与沿绝缘子串和空气间隙的平均运行电压梯度有关。中的建弧率曲线是根据实验室试验数据和线路运行经验的分析结果绘出的。建弧率与平均运行电压梯度的关系也可用下式表示:
大档距导线与避，线间距离的确定
线路档距**导线与避雷线间的距离按雷击档距**避雷线时不致击穿导线与避雷线间的间隙来确定。对于不很长的档距，在雷电流未达到*大值之前，从杆塔接地装置反射回来的负波已达到雷击点，因而限制了雷击点的电位升高。在这种情况下，导线与避雷线间的距离按公式(22)计算。对于较大的档距，在档距i>1 i，米时(，—波的传播相速，取225米/微秒.、—波头长度)，来自杆塔的负波，在雷电流达到*大值之前尚未达到雷击点，此时，雷击点的电压*大值为:
当导线与避雷线间的距离较大，以致间隙的平均运行电压梯度小到不足以建立稳定的工频电弧时，即当E }6千伏(有效值)/米时，雷电波即使击穿导线与避雷线间的间隙，也不致造成线路跳闸。根据这一条件，导线与避雷线间的距离符合下式要求，即能保证安全运行:
因此，在一般情况下，大档距导线与避雷线间的距离可按上列两式计算，取两者中的较小值。
如按上述要求选定的导线与避雷线间距离过大，致便大跨越杆塔在结构上发生困难或在经济上很不合理时，可考虑用几根横连线在档距中将两根避雷线连接起来。此时，避雷线的波阻减小到双避雷线的数值(约为23。欧)，有电晕时的祸合系数增大为0.3左右，导线与避雷线间的距离可减小到下列数值:
在中性点非直接接地电力网中，雷电波反击导线后不致引起线路跳闸，因此，如有困难，导线与避雷线间的距离可比由公式(F-24), (F-25)所得数值适当减小。 以上信息外过电压的计算由电气网会员自行提供,该页面为电气网技术交流分类信息外过电压的计算的详细描述页,更多技术交流请查看技术交流频道
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